Informacja

Drogi użytkowniku, aplikacja do prawidłowego działania wymaga obsługi JavaScript. Proszę włącz obsługę JavaScript w Twojej przeglądarce.

English (EN)·Polski (PL)·Yкраїнський (UK)
Przejdź do strony domowej biblioteki Centralna Biblioteka Wojskowa Link otwiera się w nowym oknie Logo biblioteki Prolib Integro - strona głównaCentralna Biblioteka Wojskowa

Wyszukujesz frazę "wyboczenie lokalne" wg kryterium: Temat

  Lista filtrów
Wyrównaj
    Wyświetlanie 1-4 z 4
    Tytuł:
    Buckling of the stiffened flange of the thin-walled member at longitudial stress variation
    Wyboczenie półki usztywnionej elementu cienkościennego przy wzdłużnej zmienności naprężeń
    Autorzy:
    Szychowski, A.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/230645.pdf
    Data publikacji:
    2015
    Wydawca:
    Polska Akademia Nauk. Czytelnia Czasopism PAN
    Tematy:
    kształtownik cienkościenny
    wyboczenie lokalne
    wyboczenie dystorsyjne
    krawędź
    utwierdzenie sprężyste
    zmienność naprężeń wzdłużna
    thin-walled member
    local buckling
    distortional buckling
    edge
    elastic restraint
    longitudinal stress variation
    Opis:
    Buckling of the stiffened flange of a thin-walled member is reduced to the buckling analysis of the cantilever plate, elastically restrained against rotation, with the free edge stiffener, which is susceptible to deflection. Longitudinal stress variation is taken into account using a linear function and a 2nd degree parabola. Deflection functions for the plate and the stiffener, adopted in the study, made it possible to model boundary conditions and different buckling modes at the occurrence of longitudinal stress variation. Graphs of buckling coefficients are determined for different load distributions as a function of the elastic restraint coefficient and geometric details of the stiffener. Exemplary buckling modes are presented.
    Współcześnie stosowane elementy cienkościenne o przekroju otwartym charakteryzują się dużymi smukłościami ścianek. W związku z tym są wrażliwe na zjawiska lokalne związane z ich wyboczeniem. Z tego punktu widzenia, krawędź swobodną ściskanej ścianki wspornikowej wzmacnia się często usztywnieniem krawędziowym, powodując wzrost naprężeń krytycznych i zmianę miarodajnej postaci wyboczenia. Usztywniona ścianka wspornikowa jest w większości przypadków sprężyście zamocowana przeciw obrotowi w ściance przęsłowej (np. w środniku kształtownika cienkościennego) i często występuje w niej wzdłużna zmienność naprężeń.
    Źródło:
    Archives of Civil Engineering; 2015, 61, 3; 149-168
    1230-2945
    Pojawia się w:
    Archives of Civil Engineering
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Initial geometric imperfections: a robust, closed-section cold-formed box profile application subject to local buckling
    Autorzy:
    Brambatti Junior, N.
    Walber, M.
    de Meira Junior, A. D.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/1839887.pdf
    Data publikacji:
    2021
    Wydawca:
    Uniwersytet Zielonogórski. Oficyna Wydawnicza
    Tematy:
    podnośnik kubełkowy
    wyboczenie lokalne
    metoda elementów skończonych
    badanie eksperymentalne
    bucket elevator
    box profile
    local buckling
    finite element method
    experimental test
    initial geometric imperfections
    Opis:
    Initial geometric imperfections are important for simulating local buckling in numerical models. References are found in the technical literature regarding open-section cold formed profiles. This work presents new procedures applied to a robust and closed-section cold formed profile subject to local buckling, and the use of procedures described in the technical literature already successfully used for open section profiles. The difference of this work in relation to the research already carried out is in the type of profile studied, in the mode of failure of the same and in the form of determination of the initial imperfections. The object of study of this work is a closed-section cold formed box profile with a short length when compared with its cross section and with local buckling failure mode. The strategies used in the present work to consider the initial geometric imperfections were to perform the linear stability analysis using the finite element method to obtain the local buckling mode that represents the deformed box profile geometry, to apply a multiplication factor in the displacements, replace the new geometry node coordinates for all profile nodes to induce the local buckling deformation mode, with model validation through experimental testing and the Effective Width Method (MLE) (ABNT NBR 14762 [1]). Finally, using the results of the collapse load of the experimental trial as a basis, it was possible to compare the results obtained by MLE and MEF. Thus, the presentation of this work used a methodology that describes the local buckling behavior and verified the precepts of the existing norms on the subject, combining theoretical and experimental methods, as they bring a better understanding of the structural problem in question.
    Źródło:
    International Journal of Applied Mechanics and Engineering; 2021, 26, 1; 18-44
    1734-4492
    2353-9003
    Pojawia się w:
    International Journal of Applied Mechanics and Engineering
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Computation of thin-walled cross-section resistance to local buckling with the use of the critical plate method
    Obliczanie nośności przekroju cienkościennego na wyboczenie lokalne metodą "płyty krytycznej"
    Autorzy:
    Szychowski, A.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/962308.pdf
    Data publikacji:
    2016
    Wydawca:
    Polska Akademia Nauk. Czytelnia Czasopism PAN
    Tematy:
    element cienkościenny
    zamocowanie sprężyste
    metoda płyty krytycznej
    wyboczenie lokalne
    zmienność naprężeń wzdłużna
    nośność krytyczna
    nośność lokalna
    nośność obliczeniowa
    nośność graniczna
    przekrój
    thin-walled member
    elastic restraint
    critical plate method
    local buckling
    longitudinal stress variation
    local resistance
    critical resistance
    design resistance
    ultimate resistance
    cross-section
    Opis:
    Thin-walled bars currently applied in metal construction engineering belong to a group of members, the cross-section resistance of which is affected by the phenomena of local or distortional stability loss. This results from the fact that the cross-section of such a bar consists of slender-plate elements. The study presents the method of calculating the resistance of the cross-section susceptible to local buckling which is based on the loss of stability of the weakest plate (wall). The "Critical Plate" (CP) was identified by comparing critical stress in cross-section component plates under a given stress condition. Then, the CP showing the lowest critical stress was modelled, depending on boundary conditions, as an internal or cantilever element elastically restrained in the restraining plate (RP). Longitudinal stress distribution was accounted for by means of a constant, linear or non-linear (acc. the second degree parabola) function. For the critical buckling stress, as calculated above, the local critical resistance of the cross-section was determined, which sets a limit on the validity of the Vlasov theory. In order to determine the design ultimate resistance of the cross-section, the effective width theory was applied, while taking into consideration the assumptions specified in the study. The application of the Critical Plate Method (CPM) was presented in the examples. Analytical calculation results were compared with selected experimental findings. lt was demonstrated that taking into consideration the CP elastic restraint and longitudinal stress variation results in a more accurate representation of thin-walled element behaviour in the engineering computational model.
    Stosowane obecnie w budownictwie metalowym pręty cienkościenne należą do grupy elementów, których nośność przekroju jest warunkowana zjawiskami lokalnej lub dystorsyjnej utraty stateczności. Przekrój poprzeczny klasy 4. jest na ogół złożony ze smukło – płytowych ścianek, które w analizie można modelować wprost jako płyty. W aktualnie obowiązującej normie europejskiej EC3, zjawiska wyboczenia lokalnego i wyboczenia dystorsyjnego, pomimo różnic w długościach wyboczeniowych, uwzględnia się poprzez redukcję nośności przekroju. Stosuje się tutaj metodę szerokości efektywnej (dla wyboczenia lokalnego) oraz grubości zredukowanej (dla wyboczenia dystorsyjnego). Po uwzględnieniu obu zjawisk, otrzymujemy przekrój efektywny służący do obliczania odpowiednich charakterystyk geometrycznych (np. Aeff, Weff). Natomiast ogólną utratę stateczności pręta uwzględnia się za pomocą współczynnika redukcyjnego obliczanego na podstawie smukłości względnej ogólnej utraty stateczności. W związku z tym, poprawne wyznaczenie naprężeń krytycznych wyboczenia lokalnego (w zakresie sprężystym) nabiera szczególnego znaczenia. Stanowi bowiem podstawę do wyznaczenia: 1) szerokości efektywnych poszczególnych płyt (ścianek), 2) naprężeń krytycznych wyboczenia dystorsyjnego (zastępczy przekrój poprzeczny usztywnienia składa się z odpowiednich szerokości efektywnych), oraz 3) ogólnej smukłości względnej elementu. W normach EC3 dotyczących projektowania elementów cienkościennych (o przekroju klasy 4.) przyjęto koncepcję separacji płyt składowych przekroju przy założeniu ich swobodnego podparcia na podłużnych krawędziach łączenia. Ponadto pominięto, często występujący w praktyce, efekt wzdłużnej zmienności naprężeń. Takie założenia upraszczające odbiegają od rzeczywistego zachowania się elementu cienkościennego pod obciążeniem. Liczne badania doświadczalne oraz symulacje numeryczne (np. MES) wykazują, że w rzeczywistych przekrojach cienkościennych występuje wzajemne sprężyste zamocowanie ścianek składowych. Ponadto, w wielu technicznie ważnych przypadkach, występuje wzdłużna zmienność naprężeń. W pracy przedstawiono metodę obliczeń nośności przekroju cienkościennego wrażliwego na wyboczenie lokalne na podstawie utraty stateczności najsłabszej płyty (ścianki). Punktem wyjścia jest założenie, że w przekroju cienkościennym można wyróżnić ściankę „najsłabszą”, która jest sprężyście zamocowana w sąsiedniej ściance usztywniającej (RP). „Płytą krytyczną” (CP) nazwano tę ściankę kształtownika cienkościennego, która w danym stanie naprężenia charakteryzuje się najniższymi naprężeniami krytycznymi. Założono, że połączenie płyty krytycznej z płytą podpierającą jest sztywne, tzn. na podłużnej krawędzi ich łączenia zachowane są warunki ciągłości przemieszczeń (kątów obrotu) i sił (momentów zginających). Dalej ściankę krytyczną modelowano, w zależności od warunków brzegowych, jako sprężyście zamocowaną przeciw obrotowi płytę przęsłową lub wspornikową. Oznacza to, że naprężenia krytyczne dla płyty krytycznej są wyższe niż przy normowym założeniu jej swobodnego podparcia. Stopień sprężystego zamocowania opisano za pomocą wskaźnika utwierdzenia κ, zmieniającego się od 0 dla swobodnego podparcia, do 1 dla pełnego utwierdzenia. Wskaźnik ten oszacowano w oparciu o założoną postać wymuszonego odkształcenia płyty usztywniającej, przy uwzględnieniu wpływu naprężeń ściskających w jej płaszczyźnie. Współczynniki wyboczeniowe (k) dla tak sprężyście zamocowanych i zmiennie obciążonych na długości płyt krytycznych zamieszczono w cyklu artykułów autora [31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42]. W pracach tych uwzględniono wzdłużny rozkład naprężeń wg funkcji stałej, liniowej lub nieliniowej (wg paraboli 2. stopnia). Dla tak obliczonych naprężeń krytycznych wyznaczono „lokalną” nośność krytyczną przekroju, która ogranicza zakres ważności teorii prętów cienkościennych Własowa (o nieodkształcalnym konturze przekroju). Przekroje, w których (dla określonych proporcji geometrycznych) ścianki ściskane ulegają jednoczesnej utracie stateczności (pod danym rozkładem naprężeń), nazwano przekrojami „zerowymi”. W ich przypadku nie występuje wzajemne sprężyste zamocowanie płyt sąsiednich i spełnione jest normowe założenie separacji przegubowo podpartych płyt składowych przekroju pręta.
    Źródło:
    Archives of Civil Engineering; 2016, 62, 2; 229-264
    1230-2945
    Pojawia się w:
    Archives of Civil Engineering
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Ścieżki wytężenia stalowego dźwigara kratowego
    Paths of the truss girder exertion
    Autorzy:
    Brzuzy, A.
    Bąk, G.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/210725.pdf
    Data publikacji:
    2015
    Wydawca:
    Wojskowa Akademia Techniczna im. Jarosława Dąbrowskiego
    Tematy:
    stany graniczne konstrukcji
    dźwigar kratowy
    wyboczenie giętne prętów osiowo ściskanych
    nośność sprężysta
    zniszczenie lokalne i globalne konstrukcji
    limit state of structure
    truss girder
    bending buckling of bar in compression
    elastic capacity
    local fracture
    global destroying
    Opis:
    W pracy przedstawiono analizę reakcji jednokrotnie statycznie niewyznaczalnego, stalowego dźwigara kratowego na quasi-statyczny proces obciążania siłą węzłową narastającą proporcjonalnie. Sztywność sześcioprętowego dźwigara kształtowano poprzez losowe ustalanie profili prętów spośród założonego zbioru rur walcowanych na gorąco. Wyróżniono dwa stadia wytężenia dźwigara, sprężyste i pozasprężyste. Stadium sprężyste kończy się wystąpieniem idealnego płynięcia plastycznego jednego z prętów rozciąganych albo wyboczeniem giętnym jednego z prętów ściskanych. Wprowadzając pewne założenia upraszczające, wskazano na możliwość ukształtowania się w stadium pozasprężystym trzyprętowego ustroju nośnego statycznie wyznaczalnego i segmentu dźwigara, który jest bierny w dalszym procesie obciążania podczas tego stadium. Zarówno ustrój nośny, jak również segment bierny, mogą mieć dwie różne postaci, w zależności od przyjętych profili na pręty dźwigara. Każda z tych dwóch postaci ustroju nośnego ma własną ścieżkę wytężania prowadzącą do osiągnięcia stanu granicznego jednego z trzech jego czynnych prętów. Podano algorytm poszukiwania ścieżki wyczerpania nośności kratownicy w przypadku ogólnym. Na każdej ścieżce znaleziono rozwiązanie wewnętrznie spójne, tzn. że wartości sił w prętach i osiągane stany graniczne są adekwatne do wyników analiz statycznych, w tym przypadku analiz sprężystych w obydwu stadiach. Przedstawiono przykłady rozwiązań numerycznych.
    The analysis of the response of the statically undetermined truss girder in the process of the proportional loading is presented in this paper. Rigidity of the six-bar girder is selected by the draw of the profile bars among the assumed collection of the steel hot-rolled tubes. Two stadiums of exertion of the girder-elastic and non-elastic ones are considered. Each of these stadiums ends by plastification of the one of the tensile bars or buckling of the one of the bars in compression. Assuming some approximate assumptions, the possibilities are indicated for creating the statically determined three-bar structure and a passive part of the girder in the non-elastic stadium. Both the structure and the passive part can have two different forms depending on the drawn profiles of the bars. Each form of the structures has its own path of exertion to achieve the state of limit capacity. It depends which the active bar of the structure experiences plastification in stretching or buckling in compression. Some features are indicated during transforming the initial structure functioning in the elastic stadium into the structure proper to the non-elastic stadium. The algorithm of seeking the exertion paths in the general case is given. Each of the paths is characterized by the consistent states of forces in the active bars. Numerical examples are given on the base of the own elaborated computer program.
    Źródło:
    Biuletyn Wojskowej Akademii Technicznej; 2015, 64, 2; 157-171
    1234-5865
    Pojawia się w:
    Biuletyn Wojskowej Akademii Technicznej
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
      Wyświetlanie 1-4 z 4

      Ta witryna wykorzystuje pliki cookies do przechowywania informacji na Twoim komputerze. Pliki cookies stosujemy w celu świadczenia usług na najwyższym poziomie, w tym w sposób dostosowany do indywidualnych potrzeb. Korzystanie z witryny bez zmiany ustawień dotyczących cookies oznacza, że będą one zamieszczane w Twoim komputerze. W każdym momencie możesz dokonać zmiany ustawień dotyczących cookies