Informacja

Drogi użytkowniku, aplikacja do prawidłowego działania wymaga obsługi JavaScript. Proszę włącz obsługę JavaScript w Twojej przeglądarce.

English (EN)·Polski (PL)·Yкраїнський (UK)
Przejdź do strony domowej biblioteki Centralna Biblioteka Wojskowa Link otwiera się w nowym oknie Logo biblioteki Prolib Integro - strona głównaCentralna Biblioteka Wojskowa

Wyszukujesz frazę "Hauryłkiewicz, J." wg kryterium: Autor

  Lista filtrów
Wyrównaj
    Wyświetlanie 1-7 z 7
    Tytuł:
    O potrzebie uwzględniania zasysania w praktycznych zagadnieniach filtracji wody podziemnej
    On the need of consideration of suction in practical problems of groundwater filtration
    Autorzy:
    Hauryłkiewicz, J.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/2075852.pdf
    Data publikacji:
    2018
    Wydawca:
    Państwowy Instytut Geologiczny – Państwowy Instytut Badawczy
    Tematy:
    przepływ wody gruntowej
    ssanie
    ujemny potencjał przepływu
    Prawo Darcy
    groundwater flow
    suction
    negative flow potential
    Darcy’s law
    Opis:
    Seven examples of issues have been pointed out, when one should take into account the suction exerting on groundwater by capillary attraction from fine sands or similar other fine soils.
    Źródło:
    Przegląd Geologiczny; 2018, 66, 8; 481--482
    0033-2151
    Pojawia się w:
    Przegląd Geologiczny
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Probabilistyczna ocena warunków środowiskowych : zagadnienia metodologii
    Probabilistic evaluation of the environment condition : methodological issues
    Autorzy:
    Hauryłkiewicz, J.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/2074333.pdf
    Data publikacji:
    2005
    Wydawca:
    Państwowy Instytut Geologiczny – Państwowy Instytut Badawczy
    Tematy:
    warunki środowiskowe
    probabilistyka
    metodologia porównywania
    environment conditions
    evaluation
    probability
    Opis:
    A probabilistic approach is gaining popularity in evaluating conditions of the environment. Hence some useful methods of the probabilistic evaluation of the environment conditions have been presented and classified according to the degree of relying upon probabilistic measures and probability theory. Division of the methods has been introduced into frequentionistic methods and metric ones. The way of global treatment of the three sources of vagueness (randomness, fuzziness, errors) has been proposed. Theoretical and practical kinds of the environment conditions assessments have been distinguished, as well as aims and geometrical interpretation of these assessments have also been presented. Besides, two examples of aprobabilistic assessments have been referred.
    Źródło:
    Przegląd Geologiczny; 2005, 53, 6; 516--521
    0033-2151
    Pojawia się w:
    Przegląd Geologiczny
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Niektóre nieprawidłowości w obliczeniach czasu przesączania wody podziemnej przez pakiet warstw w strefie saturacji
    Some common errors in calculations of the time of vertical seepage through a pack of homogeneous layers in the saturated zone
    Autorzy:
    Hauryłkiewicz, J.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/2074351.pdf
    Data publikacji:
    2005
    Wydawca:
    Państwowy Instytut Geologiczny – Państwowy Instytut Badawczy
    Tematy:
    czas przepływu wody
    warstwy pakietu
    błędy w obliczeniach
    strefa saturacji
    vertical seepage time
    saturated zone
    Opis:
    Legal permits concerning water usage often contain improperly calculated time of vertical seepage through a pack of homogeneous layers in the saturated zone.. Usually the following mistakes against the rules of hydraulics are made: (1) it is assumed that hydraulic gradient in each layer of the package is equal to the gradient corresponding to the package as a whole; (2)the formula used is wrong because it is based on inadequate assumption, (3) the formula is right but is not used in correct way, (4) time duration of flow through the layer of high permeability is neglected, (5) too high value of the active porosity is assumed. An example is shown comparing the incorrect calculations with the ones consistent with the hydraulics laws. Some of the above mistakes result in significant underestimation of the seepage time (up to 60 % in the example used), some others overestimate the time, hence they affect the correctness of implementation of Polish Water Law concerning protection zones of water intakes and lead to improper administrative decisions.
    Źródło:
    Przegląd Geologiczny; 2005, 53, 8; 668--672
    0033-2151
    Pojawia się w:
    Przegląd Geologiczny
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Wstępne wyznaczanie obszaru zasilania i zasobów ujęcia wody podziemnej
    Prepumping determination of recharge-area and resources of groundwater intake
    Autorzy:
    Hauryłkiewicz, J.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/2074733.pdf
    Data publikacji:
    2010
    Wydawca:
    Państwowy Instytut Geologiczny – Państwowy Instytut Badawczy
    Tematy:
    wody podziemne
    studnie zasilajace
    wsparcie komputerowe
    podejście probabilistyczne
    ujęcie zasobów
    groundwater
    well feed area
    intake resources
    computer aiding
    probabilistic approach
    Opis:
    The capture area from which groundwater flows to a well and well resources are very important features of groundwater intake. Usually they can be determined on the basis of well pumping test data and using Theis-Jacob's equations. However, evaluations of the above mentioned features are sometimes needed at a preliminary stage, before pumping tests are performed and when equation parameters are still not available. Three pieces of useful advice are here proposed for such cases, namely: using Dupuit's equations for superposition instead of the Theis-Jacob's ones; using a computer program instead of superposition construction by hand; applying a probabilistic approach, using spreadsheet for choosing the suitable groundwater resource value from those obtained by means of different deterministic methods. To explain these tips, some examples regarding an unconfined aquifer are presented.
    Źródło:
    Przegląd Geologiczny; 2010, 58, 10; 991-997
    0033-2151
    Pojawia się w:
    Przegląd Geologiczny
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Elektroosmotyczne osuszanie gruntu w warunkach pola jednorodnego; próba ujęcia teoretycznego
    Electroosmotic soil dewatering in homogeneous field conditions; an essay of theoretical approach
    Autorzy:
    Hauryłkiewicz, J.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/1826279.pdf
    Data publikacji:
    2002
    Wydawca:
    Politechnika Koszalińska. Wydawnictwo Uczelniane
    Tematy:
    osuszanie gruntu
    melioracja geotechniczna
    zużycie energii
    elektroosmoza
    Opis:
    Melioracja geotechniczna jest ulepszaniem podłoża gruntowego, najczęściej ze względu na posadowienie budowli. Jednym z dość skutecznych sposobów jest wykorzystanie zjawiska elektroosmozy. Jest to zjawisko elektrokinetyczne polegające na powodowaniu przepływu wody w gruncie przez pole elektryczne nałożone na określoną część ośrodka gruntowego (por. [2,6,7]). Zazwyczaj pole to ma stały w czasie gradient potencjału, a pod względem geometrii zbliżone jest do jednorodnego lub - rzadziej - do osiowosymetrycznego (por. [8]). Celem niniejszej pracy jest zaproponowanie dość prostego teoretycznego ujęcia elektroosmotycznej melioracji gruntu, które pozwoliłoby na prognozowanie przebiegu i efektów elektroosmozy na podstawie określonych parametrów wejściowych do obliczeń. W dalszych rozdziałach sprecyzuje się założenia przyjęte w rozwiązaniu, przedstawi się model procesu, przeprowadzi się analizy teoretyczne odnoszące się do zagadnienia płaskiego i przedstawi się wyniki teoretycznych obliczeń najważniejszych technologicznych parametrów elektroosmozy w trzech wariantach sieci elektrycznej. Zaproponowany model teoretyczny procesu elektroosmozy w zagadnieniu płaskim jest prosty i pozwala na obliczenie najważniejszych parametrów tego procesu. Podane wzory umożliwiają obliczenie nie tylko parametrów zakończonego procesu, ale także parametrów chwilowych, co jest istotne dla zaplanowania organizacji pracy (m.in. dobór pomp). Poza analizą pozostała kwestia rozstawu elektrod w rzędach zapewniającego dostateczne przybliżenie do modelu płaskiego. Wiele parametrów procesu zależy nie od bezwzględnych wartości oporności właściwej gruntu mokrego w stanie pierwotnym i gruntu osuszonego, ale od relacji między tymi wartościami. Energia zużyta na osuszanie określonej bryły gruntu praktycznie nie zależy od rozstawu rzędów elektrod, jeśli ten rozstaw przekracza 25 średnic katody. Rozstaw rzędów elektrod wpływa bardzo istotnie na czas osuszania gruntu. Otrzymane wyniki teoretyczne dokumentują pierwszy etap pracy nad zagadnieniem tytułowym i wymagają koniecznie sprawdzenia doświadczalnego.
    Electroosmosis appears today an efficient and relatively cheap way of fine wet soils improvement. In practice, implementation of electroosmosis bases on the professional skills and experience of the specialized geotechnical firm. In spite of that approach it is very interesting how theoretical findings look related to electroosmosis, because in related literature one hardly can find information regarding many parameters of the electroosmotic process. The aim of the paper is to fill the gap, to give useful theoretical solutions of this topic, which allow to form prognosis about proceeding and effects of electroosmosis process in space and in time basing on the input parameters for calculations. Simple flat case of the process is analyzed here. Firstly, some assumptions are made regarding soil and groundwater properties as well as electrical field imposed on the soil mass. Electric potential gradient is calculated on the base of the electroosmosis range and electric resistance of soil in the wet and in the dry zones. The Darcy's law of water flow through porous medium is used to work out the velocity of flow and the velocity of seepage. It is shown, that simple differential equation (14) governs the relationship between time of the process duration and the range of the improved ground. Volume flow and gathered water volume in the cathode pipes are then defined and rate of the process is formulated as well. Useful equations defining power and work of the electric current are worked out and an example of calculations is shown. Finally, some closing remarks are made, including very important request of the field verification of all theoretical findings. Final conclusions of this paper are: Proposed theoretical model of the electroosmosis process in the flat case is simple and allows to calculate the most important parameters of this process. Equations given in the paper allow to calculate not only the parameters of finished process, but also momentary parameters, which is very important for planning works organization (for example assorting pumps). The issue of distance of electrodes in rows which assures sufficient approximation to the flat model was not analyzed here. Many parameters of the process do not depend on absolute values of specific resistance of wet soil in a primal state and dewatered soil, but they depend on relation between those values. Energy used for dewatering particular soil solid practically does depend on spacing of electrodes rows, if his spacing is bigger than 25 times diameter of cathode. Spacing of electrodes rows influences very strongly time of soil dewatering. Theoretical results document the first stage of the research on the issue given in the title and they require experimental verification.
    Źródło:
    Rocznik Ochrona Środowiska; 2002, Tom 4; 291-302
    1506-218X
    Pojawia się w:
    Rocznik Ochrona Środowiska
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Teoria i praktyka budowy nasypów z gruntu spoistego o zróżnicowanej plastyczności
    Theory and practice of embankments building from cohesive soil of different plasticity
    Autorzy:
    Hauryłkiewicz, J.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/1826324.pdf
    Data publikacji:
    2000
    Wydawca:
    Politechnika Koszalińska. Wydawnictwo Uczelniane
    Tematy:
    nasypy
    grunt spoisty
    stopień plastyczności mieszanki
    wykonanie nasypu
    Opis:
    Wykonywanie nasypów z gruntów spoistych o małym stopniu plastyczności wymaga dostarczenia znacznie większej pracy w celu zagęszczenia gruntu, niż w przypadku gruntów niespoistych. Na przykład, zagęszczenie wałowaniem wymaga do 10-krotnego przejazdu wału po jednej warstwie 20÷40 cm grubości (por. [8]). Znaczna część pracy zużywana jest na rozdrabnianie brył gruntu twardego (w celu zlikwidowania kawern między bryłami) i na ponowne nadawanie gruntowi rozdrobnionemu dużego zagęszczenia przy zmienionym kształcie (płaskiej warstwy). W niniejszej pracy przedkłada się propozycję wykonywania nasypu z gruntów spoistych dostarczanych w dwóch porcjach: porcji gruntu twardego, o małej plastyczności i porcji gruntu miękkiego o dużej plastyczności (rys. 1), co pozwala na znaczące obniżenie energii zagęszczania nasypu, czasu wznoszenia i kosztu budowy. Grunt miękki wypełnia bowiem łatwo kawerny między bryłami gruntu twardego; unika się przez to zużycia energii na rozdrabnianie i ponowne zagęszczanie brył oraz skraca czas wykonywania nasypu, umożliwiając dostateczne jego zagęszczenie na przykład już po jednym przejeździe wału. Z biegiem czasu następuje wyrównanie wilgotności i plastyczności składników. W pracy przedstawiono teoretyczną analizę zagadnień wyznaczania stopnia plastyczności mieszanki, proporcji składników, sposobów ich wbudowywania, prognozy stateczności i odkształcalności nasypu oraz oszacowania oszczędności energetycznych (rozdziały 2÷8) a także zreferowano rezultaty doświadczalnej weryfikacji niektórych wyników teoretycznych (rozdział 9). Wykorzystano przy tym fragmenty wcześniejszych prac autora na ten temat [1÷6] oraz niepublikowane wyniki pięciu prac dyplomowych [7]. Proponowana technologia może okazać się szczególnie przydatna, gdy świeżo wykonany nasyp nie będzie poddany znacznym obciążeniom powierzchniowym na koronie, więc m.in. przy obwałowaniach takich obiektów, jak poldery, stawy, osadniki, odstojniki, wylewiska i wysypiska odpadów, a także nasypy drogowe, jeśli ich nawierzchnię kłaść się będzie z dostateczną zwłoką po zakończeniu budowy nasypu. Wyrównany stopień plastyczności nasypu Proponowana technologia H-S (hard-soft) stwarza realne możliwości znacznego obniżenia kosztów wykonywania nasypów, ale w odniesieniu do konkretnego gruntu wymaga przeprowadzenia odpowiednich badań, przynajmniej w laboratorium. Analiza teoretyczna wykazuje możliwość znaczącego obniżenia energii zagęszczania nasypu z gruntu spoistego przez odpowiednie przekładanie porcji gruntu o małej plastyczności porcjami o dużej plastyczności. Redukcja energii wynikająca z zastąpienia technologii zgniatania technologią wtłaczania wyznaczona w warunkach laboratoryjnych potwierdza przewidywania teoretyczne pod względem jakościowym, ale okazuje się znacznie większa pod względem ilościowym. Harmonogram wznoszenia nasypu powinien uwzględniać czas potrzebny na wyrównanie wilgotności lub plastyczności pomiędzy gruntami składowymi, tak aby wytrzymałość wyrównana zapewniała stateczność nasypu. Wyrównywanie wilgotności i plastyczności między składnikami nasypu zachodzi zbyt wolno z punktu widzenia potrzeb wykonawstwa nasypów, które mają być szybko oddane do eksploatacji, Należy przypuszczać, że ten proces homogenizacji przebiega szybciej w gruntach małospoistych, ale wymaga to potwierdzenia doświadczalnego. W obecnym stanie danych doświadczalnych należy ograniczyć stosowanie technologii H-S do nasypów, które nie będą musiały przenosić dużego obciążenia wkrótce po wykonaniu. Stateczność nasypu należy oceniać na podstawie obliczeń opartych nie na wartościach średnich parametrów wytrzymałościowych gruntu twardego i gruntu miękkiego, ale na wartościach parametrów wytrzymałościowych gruntu miękkiego rosnących w miarę upływu czasu od wbudowania tego gruntu w nasyp. Z ustalonych doświadczalnie redukcji energii i regresji czasu 50-procentowej homogenizacji z początkową różnicą wilgotności składników nasypu wynika, że jeśli celem będzie znaczna redukcja energii, to zapłacić za to trzeba będzie dłuższym czasem wyrównywania plastyczności (i wytrzymałości) składników. Wartości parametrów geotechnicznych odnoszących się do konkretnych gruntów, m.in. wykorzystane w przykładzie obliczeniowym ilustrującym wywody teoretyczne, przyjmowane były według PN-81/B-03020. W przypadku realizacji nasypu według proponowanej technologii parametry wykorzystywanych gruntów należy wyznaczać doświadczalnie, najlepiej w odpowiednim laboratorium polowym. Poza analizą pozostały takie ważne elementy projektowania, jak grubość poszczególnych warstw, czas wyrównywania potencjałów wilgotnościowych, sposób uwzględniania prognozowanego na okres budowy stanu pogody, rodzaj maszyny zagęszczającej, ilość przejazdów, dostosowanie przekroju poprzecznego nasypu do tempa budowy, organizacja magazynu gruntu miękkiego (ewentualnie gruntu twardego, jeśli na miejscu jest miękki), zagadnienia kosztów. Proponowana technologia wydaje się racjonalna w takich warunkach, w których świeżo wznoszony nasyp nie będzie poddany znaczącemu obciążeniu powierzchniowemu na swej koronie lub znaczącym oddziaływaniom dynamicznym, więc m.in. w warunkach pracy wałów przeciwpowodziowych, wałów ograniczających kwatery na polderach, wylewiskach, składowiskach odpadów a także w warunkach pracy dróg przekazywanych do położenia nawierzchni w odpowiednio długim okresie czasu od wykonania nasypu.
    Cohesive soil is not a convenient material for embankments constructing because of high compacting energy required, especially - as it usually happens - when soil is in a state of low plasticity. Big lumps of hard cohesive soil are then given onto the constructing place. The first portion of energy is traditionally needed for crushing the lumps because of their inadequate shapes and of great caverns between the lumps. The second portion of energy is used in the course of compaction for getting adequate shape of even layer and for removing the caverns. Such technology is called here the crush - compact (CC) technology. The paper presents possibilities of new technology implementation. This technology is called here hard - soft (H-S) technology. This way of embankment constructing consists of incorporating two kinds of cohesive soil alternately: the layer of soft soil (i.e. soil of high plasticity) is put first and lumps of the hard soil (i.e. soil of low plasticity) are then placed on the soft layer and grouted into it with appropriate machines. The soft soil fills the caves between hard lumps and no energy is required for crushing the lumps and for forming hard layer later. Only one pass of the compacting machine is usually needed. Thus energy and embankment constructing time are essentially reduced. In the course of time the components become of more and more even plasticity. Five design topics appear connected with this technology, however: 1o stabilised plasticity of the mixture, 2o volumetric relations between hard and soft parts of the soil, 3o forecast of stability, 4o forecast of deformation, 5o evaluation of the energy reduction. These topics have been theoretically solved and referred here. 1o One can determine stabilised plasticity of the mixture by means of the liquidity index IL of the mixture that appears to be weighed average of components liquidity indices where masses of the soil skeleton in hard soil and in soft soil respectively are the weights. 2o Volumetric relation between soft (Vs) and hard (Vh) parts of the soil should ensure the caves between hard lumps be filled with soft soil. One can find that from this point of view, if we define Vs/Vh = and ds/ dh = r then mentioned above volumetric relation =, where: ds, dh - dry density (skeleton volumetric density) of soft soil and of hard soil respectively, ILs, ILh - their liquidity indices. For most common cohesive soils in Poland the quantity 1/r may be taken according to plasticity index IP in form 1/r = IP + 1, so it ranges between approximately 1.0 and 1.5. 3o Forecast of embankment stability should base on strength parameters of soft soil, but should take into account increase of these parameters values p (the angle of internal friction, cohesion) in course of time from values ps corresponding to ILs (liquidity index of the soft soil) to values pm corresponding to IL (liquidity index of the mixture of the hard and soft soils). The formula of increasing the strength parameter p may be proposed as follows p = pm - (pm - ps) exp (-bt), where: t - time, b - rate parameter, experimentally determined. 4o Forecast of embankment deformation should take into account some different sources of the deformation: overburden pressure, surface load and so on, deformations from these sources can be assessed in usual way, but pore water migration may essentially affect the embankment deformation as well. When pore water migrates from soft part into embankment incorporated soil to the hard part, both parts change their volumes: shrinkage appears in the soft soil and swelling in the hard one. These changes superimpose on each other and the resulting change can be defined as v=(Vs + Vh)/Vm, where: Vs, Vh, Vm are: original volume of the soft component, original volume of the hard component, final volume of the mixture, respectively. One can prove that v may be determined as follows: v=(rh+rs )/(1+ ), rh = dh/ dm (rh>1), rs= ds/ dm (rs<1) where: - volume relation pointed above at 2o, ds, dh, dm - dry density of soft soil, of hard soil and of the mixture respectively. The quantities rh and rs determine also the rate of swelling and rate of shrinkage respectively. It can be also proved that by pore water migration affected volume change does not appear if takes the critical value cr= (rh-1)/(1-rs) . Hence, if < cr, then v>1 and embankment swelling appears, if > cr, then v<1 and shrinkage appears. Energy reduction results mainly from excluding crushing and compacting of hard soil lumps. It may be defined as l = LHS / LCC, where: LHS, LCC - work needed for constructing certain embankment layer using hard - soft technology and using crush - compact technology respectively. The value of quantity l ranges from about 0.08 to 1.00 dependent on the relation between shear strength of the soft and of the hard part of incorporated soil. The lower is the soft soil strength compared with strength of the hard soil the less is the power consumption needed for embankment construction. For example, when hard and soft parts of soil have liquidity index of 0.1 and 0.7 respectively, and thickness of formed layer is of 2.0 m, then l equals to 0.22. Thus HS technology in this case needs energy only of 22% of the energy required with CC technology. Experimental confirmation and specification have been achieved regarding energy reduction (Fig. 8) and plasticity evening rate (Figs. 10, 11, 12). HS technology will be useful especially when embankment is not considerable statically or dynamically loaded just after its construction.
    Źródło:
    Rocznik Ochrona Środowiska; 2000, Tom 2; 166-193
    1506-218X
    Pojawia się w:
    Rocznik Ochrona Środowiska
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
    Tytuł:
    Znaczenie uwzględniania gradientu początkowego w ochronie wód podziemnych
    The significance of taking into account of initial gradient for groundwater protection
    Autorzy:
    Hauryłkiewicz, J.
    Powiązania:
    https://bibliotekanauki.pl/articles/1826332.pdf
    Data publikacji:
    1999
    Wydawca:
    Politechnika Koszalińska. Wydawnictwo Uczelniane
    Tematy:
    wody podziemne
    ochrona wód
    zanieczyszczenie wód
    strefy ochronne źródeł i ujęć
    ochronne zbiorniki wody
    Opis:
    Wody podziemne chroni się przed zanieczyszczeniem m.in. przez ustanawianie stref ochronnych źródeł i ujęć oraz obszarów ochronnych zbiorników wody podziemnej (por. [4,5]). Na terenach stref i obszarów ochronnych wprowadza się określone ograniczenia użytkowania, które muszą być rekompensowane odpowiednimi odszkodowaniami, niekiedy znacząco wysokimi. Zakres ograniczeń i wysokość odszkodowań zależą oczywiście od wielkości strefy lub obszaru ochronnego i zrozumiała jest tendencja do racjonalnego zmniejszania wielkości stref lub obszarów ochronnych. Racjonalne określenie tej wielkości opiera się m.in. na specjalistycznych obliczeniach hydrogeologicznych związanych z przyjęciem adekwatnych modeli matematycznych i ich parametrów dla najistotniejszych czynników rozprzestrzeniania się zanieczyszczeń w ośrodku gruntowo-wodnym (konwekcja, absorpcja, dyspersja, wymywanie). Niniejsza praca dotyczy tylko konwekcji. Powszechnie przyjmowanym modelem do prognozowania rzeczywistej prędkości przemieszczania się wody podziemnej między dwoma punktami jest prawo Darcy: u = k i / ne (1) gdzie: u - rzeczywista średnia prędkość przepływu wody podziemnej [m/s], k - współczynnik filtracji [m/s], i - gradient (spadek) hydrauliczny [-], ne - porowatość efektywna gruntu [-]. Z prawa Darcy korzysta się niezależnie od tego, czy grunt jest przepuszczalny, czy słabo przepuszczalny lub półprzepuszczalny (por.[1, 2]). I tak, zasięg strefy ochronnej ujęcia ustala się sumując do wartości 25 lat czas przesiąkania przez warstwę półprzepuszczalną nadkładu i czas przepływu przez przepuszczalną warstwę wodonośną, oba czasy obliczone na podstawie tego samego prawa Darcy. Nie uwzględnia się w takim obliczeniu tego, że przepływ wody przez wiele gruntów (w tym słabo przepuszczalne, półprzepuszczalne, czy też nieprzepuszczalne grunty nadkładu) następuje praktycznie dopiero po przekroczeniu przez gradient i granicznej (początkowej) wartości io, która dla glin jest rzędu 5, ale dla iłów rzędu 40. Obliczenia zasięgu strefy ochronnej pomijające gradient początkowy dają wartości niekiedy radykalnie zawyżone, co ma negatywne skutki gospodarcze i społeczne. Celem niniejszej pracy jest analiza wpływu uwzględnienia gradientu początkowego na wielkość obszaru ochronnego zbiornika lub strefy ochronnej ujęcia wody podziemnej i na ładunek przesiąkających zanieczyszczeń w kilku typowych schematach hydrogeologicznych.
    Taking account of initial gradient of cohesive soils has been referred as well as how it affects calculations of: groundwater flow velocity, extent of groundwater conservation area water supply protection zone percolation area and related pollutant load of aquifer. It has been stated that mentioned above quantities decrease considerably when the initial gradient is regarded and that calculations result in big economical, social and ecological profits. Taking the initial gradient into consideration radically decreases following physical values during calculation of: underground water flow velocity, tank's protective terrain range protective zone of underground water taking, surface range, on which there is soaking contamination load inserted to water-bearing layer due to soaking,. The most efficient is taking the initial gradient into consideration the initial gradient in the case of overcoater built by silt or coherent compact grounds. Efficiency of taking the initial gradient into consideration may be low in the case of overcoater, which hydrogeological windows surface is greater than 10-5 of surface of this overcoater. Taking the initial gradient into consideration in calculations gives economical, sociological and ecological benefits - hypothetical calculations for the typical hydrogeological conditions prove, that frequently setting protective terrain or protective zone may be avoided. Groundwater should be protected against pollution among other things by means of establishing of conservation areas or water supply zones. The extent of such area or zone should be large enough for properly long time of contaminated water seepage towards aquifer or intake. If aquifer is confined essential time is taken for water vertical seepage in semipermeable layer covering the aquifer. This time is usually assessed provided that Darcy's flow law is valid. However one can take initial gradient in the covering layer into account and get considerable increasing of the water seepage time, substantial decreasing of the protection area extent and pollutant load of aquifer drop as well. Examples are given of how taking initial gradient into account affects calculations of: groundwater flow velocity, extent of protection area related pollutant load. Some typical hydrogeological conditions are in these examples examined: semipermeable layer over the aquifer in stable state and in unstable state, the same layer covering the groundwater stream, the exploited confined aquifer, the exploited partially unconfined aquifer, covering layer with permeable hydrogeological windows. In all these cases the protection area decreases or even appears needless which results in big economical, social and ecological profits. In the case of covering layer with permeable hydrogeological windows these profits exist but aren't so large as in other cases: considerable effect appears when hydrogeological windows area is less than 10-6 of covering layer area.
    Źródło:
    Rocznik Ochrona Środowiska; 1999, Tom 1; 143-156
    1506-218X
    Pojawia się w:
    Rocznik Ochrona Środowiska
    Dostawca treści:
    Biblioteka Nauki
    Artykuł
      Wyświetlanie 1-7 z 7

      Ta witryna wykorzystuje pliki cookies do przechowywania informacji na Twoim komputerze. Pliki cookies stosujemy w celu świadczenia usług na najwyższym poziomie, w tym w sposób dostosowany do indywidualnych potrzeb. Korzystanie z witryny bez zmiany ustawień dotyczących cookies oznacza, że będą one zamieszczane w Twoim komputerze. W każdym momencie możesz dokonać zmiany ustawień dotyczących cookies